Soudage TIG ou MIG<\/a> directement sur cette face nitrur\u00e9e et oxyd\u00e9e garantit une porosit\u00e9 importante de la soudure.<\/p>\n\n\n\nR\u00e8gle de production :<\/strong> Limiter le plasma d'air aux composants structurels non critiques o\u00f9 l'esth\u00e9tique n'a pas d'importance, ou lorsque le meulage agressif des ar\u00eates est d\u00e9j\u00e0 pris en compte dans la feuille de routage.<\/p>\n\n\n\nCoupe de l'azote<\/h3>\n\n\n\n L'azote pur \u00e9limine la contamination par l'oxyg\u00e8ne et r\u00e9duit fortement la cro\u00fbte d'oxyde sombre. Il est efficace sur acier inoxydable de faible \u00e9paisseur (moins de 6 mm)<\/strong>. Cependant, l'azote induit toujours une nitruration des bords, laissant une finition gris fonc\u00e9. Pour les pi\u00e8ces soud\u00e9es soumises \u00e0 de fortes contraintes, ce bord durci n\u00e9cessite g\u00e9n\u00e9ralement un l\u00e9ger meulage m\u00e9canique afin de garantir la puret\u00e9 absolue du bain de soudure.<\/p>\n\n\n\nF5 M\u00e9lange de gaz<\/h3>\n\n\n\n F5 est un m\u00e9lange sp\u00e9cialis\u00e9 d'azote 95% et d'hydrog\u00e8ne 5%. L'hydrog\u00e8ne agit comme un puissant agent r\u00e9ducteur, consommant l'oxyg\u00e8ne r\u00e9siduel dans le trait de scie.<\/p>\n\n\n\n
Il s'agit de la norme industrielle pour les plaques moyennes (jusqu'\u00e0 10 mm)<\/strong>. Il permet d'obtenir un bord brillant, argent\u00e9 et pr\u00eat \u00e0 \u00eatre soud\u00e9. Bien que le co\u00fbt des consommables soit sup\u00e9rieur \u00e0 celui de l'azote pur, le F5 compense r\u00e9guli\u00e8rement ses propres d\u00e9penses en \u00e9liminant le travail de finition secondaire.<\/p>\n\n\n\nArgon-Hydrog\u00e8ne (H35)<\/h3>\n\n\n\n Compos\u00e9 de 65% d'argon et de 35% d'hydrog\u00e8ne, le H35 est obligatoire pour plaques d'acier inoxydable \u00e9paisses (12 mm et plus)<\/strong>. L'argon fournit la densit\u00e9 critique de l'arc, tandis que la forte teneur en hydrog\u00e8ne g\u00e9n\u00e8re l'\u00e9nergie thermique extr\u00eame n\u00e9cessaire pour couper des sections transversales \u00e9paisses.<\/p>\n\n\n\nLe H35 permet d'obtenir un bord exempt de scories avec une l\u00e9g\u00e8re teinte dor\u00e9e. Le compromis \u00e9conomique :<\/strong> Le H35 a le co\u00fbt horaire de gaz le plus \u00e9lev\u00e9. Cependant, lors du traitement de t\u00f4les de 25 mm, le fait d'\u00e9viter le travail manuel n\u00e9cessaire au meulage d'un bord oxyd\u00e9 \u00e9pais rend l'investissement dans le gaz tr\u00e8s rentable.<\/p>\n\n\n\nDiagnostic de la qualit\u00e9 des bords et des variables du processus<\/h2>\n\n\n\n Lorsque la qualit\u00e9 des ar\u00eates diminue, les op\u00e9rateurs accusent souvent le portique. Cependant, les coupes m\u00e9diocres sont g\u00e9n\u00e9ralement dues \u00e0 une dynamique des fluides instable et \u00e0 une d\u00e9rive des param\u00e8tres plut\u00f4t qu'\u00e0 des limitations m\u00e9caniques.<\/p>\n\n\n\nContr\u00f4le de la qualit\u00e9 des ar\u00eates dans la d\u00e9coupe plasma<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\nAccumulation de crasse<\/h3>\n\n\n\n La viscosit\u00e9 \u00e9lev\u00e9e de l'acier inoxydable en fusion rend difficile l'identification de la \"fen\u00eatre sans crasse\" optimale. Les crasses \u00e0 faible vitesse se manifestent par des d\u00e9p\u00f4ts durs et globuleux sur le bord inf\u00e9rieur, qui n\u00e9cessitent un meulage important. Les crasses \u00e0 haute vitesse forment une l\u00e8vre de retournement fine et facilement \u00e9br\u00e9ch\u00e9e. Si de l'\u00e9cume \u00e9paisse fusionne au fond de la plaque, la vitesse d'alimentation est trop lente ou la tension de l'arc (hauteur de la torche) est r\u00e9gl\u00e9e trop haut.<\/p>\n\n\n\n
Oxydation non planifi\u00e9e<\/h3>\n\n\n\n Si les pi\u00e8ces d\u00e9coup\u00e9es avec du F5 ou de l'azote pr\u00e9sentent une oxydation fonc\u00e9e, il y a contamination atmosph\u00e9rique. Plut\u00f4t que d'ajuster les param\u00e8tres de la CNC, il convient d'inspecter l'infrastructure d'acheminement du gaz. Recherchez les micro-fuites, v\u00e9rifiez les d\u00e9bits dynamiques au niveau des r\u00e9gulateurs et assurez-vous que la pression du gaz de protection est suffisante pour \u00e9vacuer l'air ambiant de la zone d'arc.<\/p>\n\n\n\n
Dynamique du biseau de coupe<\/h3>\n\n\n\n L'arc de plasma ressemble \u00e0 une goutte d'eau et la dynamique des gaz tourbillonnants fait qu'un c\u00f4t\u00e9 du trait de scie est plus droit que l'autre. Assurez-vous que votre logiciel de FAO programme les p\u00e9rim\u00e8tres ext\u00e9rieurs dans le sens des aiguilles d'une montre et les caract\u00e9ristiques int\u00e9rieures dans le sens inverse des aiguilles d'une montre. M\u00eame si les param\u00e8tres sont parfaitement r\u00e9gl\u00e9s, il faut s'attendre \u00e0 une d\u00e9viation inh\u00e9rente de la coupe. Biseau de 1\u00b0 \u00e0 3\u00b0<\/strong>.<\/p>\n\n\n\nPerceuse \u00e0 r\u00e9troaction<\/h3>\n\n\n\n Le per\u00e7age d'un acier inoxydable \u00e9pais g\u00e9n\u00e8re un violent retour de flamme en fusion. Si la distance de recul est incorrecte, les projections fusionnent avec le bouclier, ruinant instantan\u00e9ment les consommables. Les contr\u00f4leurs modernes att\u00e9nuent ce ph\u00e9nom\u00e8ne en utilisant un cycle de per\u00e7age dynamique : tirer \u00e0 une distance de s\u00e9curit\u00e9 \u00e9lev\u00e9e, permettre la p\u00e9n\u00e9tration, puis redescendre \u00e0 la hauteur de coupe.<\/p>\n\n\n\n
R\u00e8gle de production :<\/strong> La capacit\u00e9 de perforation maximale est g\u00e9n\u00e9ralement \u00e9gale \u00e0 50% de la capacit\u00e9 de d\u00e9marrage sur le bord. N'essayez jamais de percer au centre une plaque de 40 mm si l'\u00e9quipement n'est pr\u00e9vu que pour des d\u00e9marrages sur le bord de 40 mm.<\/p>\n\n\n\nContr\u00f4le de la hauteur de la torche (THC)<\/h3>\n\n\n\n Le THC utilise la r\u00e9troaction de la tension de l'arc pour maintenir une distance constante entre le consommable et la plaque. Avec l'usure des \u00e9lectrodes et des buses, la tension de l'arc fluctue. Un THC lent permet \u00e0 la torche de d\u00e9river. Un \u00e9cart d'un millim\u00e8tre dans la hauteur de la torche suffit \u00e0 modifier le biseau du bord et \u00e0 d\u00e9clencher un \u00e9crasement grave \u00e0 faible vitesse.<\/p>\n\n\n\n
Limites de la DFM pour l'acier inoxydable d\u00e9coup\u00e9 au plasma<\/h2>\n\n\n\n La d\u00e9coupe au plasma poss\u00e8de des limites g\u00e9om\u00e9triques rigides. Forcer un syst\u00e8me plasma haute d\u00e9finition \u00e0 respecter des micro-tol\u00e9rances de qualit\u00e9 laser entra\u00eene des taux de rebut \u00e9lev\u00e9s et un blocage de la production. La conception pour la fabrication (DFM) doit respecter les contraintes physiques de l'arc plasma.<\/p>\n\n\n\n
Petits trous et \u00e9checs de taraudage<\/h3>\n\n\n\n Les algorithmes exclusifs \"True Hole\" sont tr\u00e8s efficaces sur l'acier au carbone, mais se heurtent \u00e0 la dynamique des fluides et au d\u00e9calage de l'arc de l'acier inoxydable. Les petits trous d\u00e9coup\u00e9s au plasma dans les nuances aust\u00e9nitiques d\u00e9veloppent syst\u00e9matiquement un profil en cloche et un fond conique tremp\u00e9.<\/p>\n\n\n\n
Si l'on tente d'introduire un taraud CNC directement dans ce trou nitrur\u00e9 et conique, le taraud se brisera. L'extraction d'un taraud cass\u00e9 de l'acier inoxydable 316 n\u00e9cessite un traitement par \u00e9lectro\u00e9rosion, ce qui an\u00e9antit instantan\u00e9ment la rentabilit\u00e9 du lot. Pour les caract\u00e9ristiques taraud\u00e9es, il faut percer le trou \u00e0 une taille inf\u00e9rieure et utiliser une perceuse m\u00e9canique ou un al\u00e9soir pour obtenir le diam\u00e8tre final avant taraudage.<\/p>\n\n\n\n
La liste de contr\u00f4le DFM de l'atelier<\/h3>\n\n\n\n Pour \u00e9viter les distorsions thermiques, l'effondrement des caract\u00e9ristiques et les rebuts, \u00e9valuez les dessins techniques en fonction de ces r\u00e9alit\u00e9s physiques :<\/p>\n\n\n\n
\nDiam\u00e8tre de trou minimum :<\/strong> Doit \u00eatre \u2265 1,5 fois l'\u00e9paisseur du mat\u00e9riau<\/strong>. (par exemple, n'essayez pas de d\u00e9couper au plasma un trou de 20 mm dans une plaque de 20 mm ; marquez le centre avec la torche et percez-le).<\/li>\n\n\n\nEspacement minimum des bandes :<\/strong> Le mat\u00e9riau solide restant entre les lignes de coupe adjacentes doit \u00eatre \u2265 1,0x \u00e0 1,5x l'\u00e9paisseur du mat\u00e9riau<\/strong>. Les bandes plus \u00e9troites fondent sous l'effet de la charge thermique extr\u00eame.<\/li>\n\n\n\nIndemnit\u00e9 d'angularit\u00e9 :<\/strong> Supposons un biseau de coupe standard de 1\u00b0 \u00e0 3\u00b0<\/strong> (ISO 9013 gamme 3\/4). Tenir compte de cette variance dimensionnelle dans les assemblages, les montages de soudage et les conceptions de joints.<\/li>\n<\/ul>\n\n\n\nL'impact sur le traitement secondaire et le soudage<\/h2>\n\n\n\n Une erreur critique dans l'acheminement de la production consiste \u00e0 consid\u00e9rer la cellule plasma comme l'op\u00e9ration finale. L'\u00e9tat m\u00e9tallurgique de la face coup\u00e9e d\u00e9termine directement la charge de travail, l'usure des outils et les taux de d\u00e9faillance dans les baies de soudage et de finition en aval.<\/p>\n\n\n\n
La couche d'oxyde r\u00e9fractaire<\/h3>\n\n\n\n En fonction du gaz d'assistance, le traitement au plasma laisse une couche d'oxyde de chrome r\u00e9fractaire sur la face coup\u00e9e. Cette couche poss\u00e8de un point de fusion plus \u00e9lev\u00e9 que l'alliage de base. L'amor\u00e7age d'un arc de soudage directement sur cette couche pi\u00e8ge ces oxydes dans le bain de soudure, ce qui entra\u00eene de graves inclusions de laitier et une d\u00e9faillance structurelle.<\/p>\n\n\n\n
Contamination par le nitrure et porosit\u00e9 de la soudure<\/h3>\n\n\n\n L'utilisation d'air comprim\u00e9 ou d'azote pur force l'azote gazeux \u00e0 p\u00e9n\u00e9trer dans le trait de scie en fusion, formant une couche nitrur\u00e9e localis\u00e9e. Au cours du soudage TIG ou MIG qui suit, l'\u00e9nergie thermique lib\u00e8re l'azote pi\u00e9g\u00e9. Lorsque le gaz tente de s'\u00e9chapper du bain de soudure en cours de solidification, il g\u00e9n\u00e8re une porosit\u00e9 importante de la soudure (souvent identifiable comme \"wormholing\" lors d'un contr\u00f4le non destructif radiographique).<\/p>\n\n\n\n
Le besoin de broyage m\u00e9canique<\/h3>\n\n\n\n Proc\u00e9dure d'acheminement standard :<\/strong> Les bords coup\u00e9s \u00e0 l'air ou \u00e0 l'azote sont impropres au soudage structurel sans pr\u00e9paration m\u00e9canique. Les op\u00e9rateurs doivent meuler les 0,5 mm \u00e0 1,0 mm de la face coup\u00e9e<\/strong> pour exposer le m\u00e9tal de base non contamin\u00e9. Lors de l'\u00e9tablissement d'un devis, ce temps de meulage manuel - qui d\u00e9passe souvent le cycle de coupe CNC - doit \u00eatre pris en compte dans le co\u00fbt de base par pi\u00e8ce.<\/p>\n\n\n\nRev\u00eatement et pr\u00e9paration de la peinture<\/h3>\n\n\n\n Si la gamme comprend un rev\u00eatement par poudre ou une peinture industrielle, la m\u00e9tallurgie des bords reste essentielle. Les rev\u00eatements adh\u00e8rent \u00e0 la couche d'oxyde et non au substrat en acier. En cas de dilatation thermique ou de flexion m\u00e9canique sur le terrain, la couche d'oxyde fragile se d\u00e9tache, entra\u00eenant le rev\u00eatement avec elle. Les bords doivent \u00eatre \u00e9bavur\u00e9s m\u00e9caniquement, bross\u00e9s \u00e0 la brosse m\u00e9tallique ou sabl\u00e9s pour obtenir le profil de surface n\u00e9cessaire \u00e0 une adh\u00e9sion permanente.<\/p>\n\n\n\n
Comportement des mat\u00e9riaux en fonction des calibres et des alliages<\/h2>\n\n\n\n La dynamique thermique de l'arc plasma change radicalement \u00e0 mesure que l'\u00e9paisseur de la plaque augmente. Des param\u00e8tres optimis\u00e9s pour une \u00e9paisseur donn\u00e9e induiront une d\u00e9faillance catastrophique sur une autre \u00e9paisseur.<\/p>\n\n\n\n
Feuilles de faible \u00e9paisseur (moins de 6 mm)<\/h3>\n\n\n\n Le plasma haute d\u00e9finition injecte une \u00e9nergie thermique massive, induisant de graves d\u00e9formations thermiques et un gauchissement des t\u00f4les minces. \u00c0 moins de fonctionner \u00e0 des vitesses d'avance maximales au-dessus d'une nappe phr\u00e9atique pour une trempe rapide, le traitement par laser \u00e0 fibre est l'exigence incontest\u00e9e pour les jauges inf\u00e9rieures \u00e0 6 mm.<\/p>\n\n\n\n
Plaques moyennes (6mm \u00e0 20mm)<\/h3>\n\n\n\n C'est le point id\u00e9al pour le traitement de la t\u00f4le par plasma. La masse du mat\u00e9riau est suffisante pour agir comme un dissipateur de chaleur sans d\u00e9formation grave. L'utilisation d'un m\u00e9lange gazeux F5 permet d'obtenir un \u00e9quilibre optimal entre des vitesses d'alimentation rapides, une angularit\u00e9 minimale des bords et une finition de surface propre.<\/p>\n\n\n\n
Stabilit\u00e9 des plaques \u00e9paisses (plus de 20 mm)<\/h3>\n\n\n\n Au-del\u00e0 de 20 mm, la colonne d'arc doit \u00eatre nettement plus longue et plus chaude, ce qui impose l'utilisation de gaz Argon-Hydrog\u00e8ne (H35).<\/p>\n\n\n\n
Le goulot d'\u00e9tranglement de la perforation :<\/strong> Le principal risque pour l'atelier est l'\u00e9clatement de la perc\u00e9e. Le retour de la mati\u00e8re en fusion d\u00e9truit instantan\u00e9ment le bouclier et la buse. L'usinage de plaques \u00e9paisses exige des temps d'avance importants et des routines de per\u00e7age dynamique pr\u00e9cises. L'angularit\u00e9 des bords varie \u00e9galement en fonction de l'\u00e9paisseur, ce qui n\u00e9cessite souvent un fraisage CNC secondaire si le profil doit s'embo\u00eeter dans un assemblage.<\/p>\n\n\n\nD\u00e9s\u00e9quilibre de phase dans l'acier inoxydable Duplex <\/h3>\n\n\n\n Contrairement aux nuances aust\u00e9nitiques tol\u00e9rantes de la s\u00e9rie 300, les aciers inoxydables Duplex n\u00e9cessitent une gestion thermique stricte. Sp\u00e9cifi\u00e9 pour les environnements marins et chimiques difficiles, le Duplex repose sur un \u00e9quilibre microscopique pr\u00e9cis de phase 50\/50 entre l'aust\u00e9nite et la ferrite pour sa r\u00e9sistance \u00e0 la corrosion.<\/p>\n\n\n\n
L'apport de chaleur extr\u00eame de l'arc plasma peut d\u00e9truire cet \u00e9quilibre de phase dans la zone affect\u00e9e thermiquement (ZAT), laissant le bord sensible \u00e0 une corrosion rapide par piq\u00fbres. Le traitement du duplex n\u00e9cessite des vitesses d'alimentation optimis\u00e9es et une trempe rapide pour limiter le temps de temp\u00e9rature du mat\u00e9riau.<\/p>\n\n\n\n
Co\u00fbt total de possession (TCO) : Plasma vs. laser \u00e0 fibre<\/h2>\n\n\n\n Lors de l'acheminement d'une production de masse d'acier inoxydable moyennement \u00e9pais, l'\u00e9valuation isol\u00e9e des vitesses de coupe (IPM) est une mesure erron\u00e9e. Le seul calcul qui dicte la rentabilit\u00e9 est le co\u00fbt total de possession (TCO) par pi\u00e8ce utilisable.<\/p>\n\n\n\nD\u00e9coupe plasma et d\u00e9coupe laser dans la production industrielle<\/figcaption><\/figure>\n\n\n\nAmortissement du capital<\/h3>\n\n\n\n Le delta des d\u00e9penses d'investissement est substantiel. Une cellule plasma haute d\u00e9finition capable de traiter des plaques de 25 mm co\u00fbte entre 1 4 T 100 000 et 1 4 T 150 000. Un laser \u00e0 fibre \u00e0 haut kilowatt con\u00e7u pour le m\u00eame d\u00e9bit de production d\u00e9passe facilement les $800.000. Par cons\u00e9quent, la charge d'amortissement de la machine affect\u00e9e \u00e0 chaque pi\u00e8ce est consid\u00e9rablement r\u00e9duite avec le plasma.<\/p>\n\n\n\n
Tirage de fonctionnement<\/h3>\n\n\n\n Les lasers \u00e0 haute puissance n\u00e9cessitent une alimentation \u00e9lectrique massive et un gaz d'assistance \u00e0 l'azote \u00e0 haute pression, qui s'\u00e9puise rapidement sur les plaques \u00e9paisses. Bien que les m\u00e9langes de plasma sp\u00e9cialis\u00e9s comme le H35 co\u00fbtent cher, le taux de fonctionnement horaire global d'une table \u00e0 plasma reste nettement inf\u00e9rieur \u00e0 celui d'un syst\u00e8me laser \u00e0 plaques \u00e9paisses.<\/p>\n\n\n\n
Taux de combustion des consommables<\/h3>\n\n\n\n Il s'agit de la principale p\u00e9nalit\u00e9 op\u00e9rationnelle du plasma. La charge thermique intense et le refoulement de la mati\u00e8re en fusion d\u00e9gradent agressivement les buses, les \u00e9lectrodes, les anneaux de tourbillon et les boucliers. Une p\u00e9riode de travail \u00e0 haut volume peut n\u00e9cessiter plusieurs changements de consommables, alors que les optiques et les buses des lasers ont une dur\u00e9e de vie beaucoup plus longue.<\/p>\n\n\n\n
Travail secondaire<\/h3>\n\n\n\n L'usine cach\u00e9e Math :<\/strong> Si un laser permet d'obtenir une pi\u00e8ce exempte de scories, mais qu'une d\u00e9coupe air-plasma n\u00e9cessite 15 minutes de meulage manuel pour \u00e9liminer les nitrures, le processus plasma est en fin de compte plus co\u00fbteux.<\/p>\n\n\n\nSur un lot de 1 000 supports structurels, ces 15 minutes \u00e9quivalent \u00e0 250 heures de travail manuel pur appliqu\u00e9 uniquement \u00e0 la pr\u00e9paration des bords. Cela montre exactement pourquoi le passage au gaz H35 de qualit\u00e9 sup\u00e9rieure pour obtenir un bord de plasma pr\u00eat \u00e0 \u00eatre soud\u00e9 est une strat\u00e9gie tr\u00e8s rentable - il \u00e9limine le co\u00fbt \u00e9crasant de la main-d'\u0153uvre de finition secondaire.<\/p>\n\n\n\n
Reprise et rebut de mat\u00e9riaux<\/h3>\n\n\n\n La mise au rebut d'une plaque d'acier inoxydable de 20 mm en raison d'une collision avec la torche ou d'une perte d'arc d\u00e9truit les marges des lots. Le plasma \u00e9tant fortement tributaire de la dynamique des fluides et de la compensation de l'usure des consommables, le processus exige des op\u00e9rateurs qualifi\u00e9s pour maintenir un contr\u00f4le strict du processus et maintenir les taux de rebut \u00e0 z\u00e9ro.<\/p>\n\n\n\n
Conclusion<\/h2>\n\n\n\n Le d\u00e9coupage plasma de l'acier inoxydable est une op\u00e9ration m\u00e9tallurgique pr\u00e9cise, et non une tactique rudimentaire de s\u00e9paration des mat\u00e9riaux. La qualit\u00e9 des bords est une fonction directe de la chimie des gaz d'assistance et de la stabilit\u00e9 du processus. L'int\u00e9grit\u00e9 de la soudure en aval d\u00e9pend de l'att\u00e9nuation de l'oxydation et du contr\u00f4le de la ZHA. La v\u00e9ritable rentabilit\u00e9 est d\u00e9termin\u00e9e par la minimisation des retouches secondaires, du travail de finition et des d\u00e9chets.<\/p>\n\n\n\n
Les d\u00e9cisions d'ing\u00e9nierie doivent \u00eatre ancr\u00e9es dans des tol\u00e9rances fonctionnelles et une \u00e9valuation r\u00e9aliste du co\u00fbt total de l'acheminement.<\/p>\n\n\n\n
Chez TZR, nous ne nous contentons pas de s\u00e9parer le m\u00e9tal, nous concevons l'ensemble du cycle de vie de la fabrication. Avec plus de 10 ans d'expertise allant du prototypage rapide \u00e0 la production de masse CNC et de t\u00f4les, nous nous assurons que vos composants arrivent pr\u00eats pour le poste de soudage, et non pour le poste de meulage. <\/p>\n\n\n\n
Prot\u00e9gez la rentabilit\u00e9 de vos lots et l'int\u00e9grit\u00e9 des composants. T\u00e9l\u00e9chargez vos fichiers CAO d\u00e8s aujourd'hui<\/a>et laissez nos ing\u00e9nieurs chevronn\u00e9s s'occuper de la dynamique des fluides, de la gestion thermique et des tol\u00e9rances strictes de votre prochain projet exigeant.<\/p>\n\n\n\nFAQ<\/h2>\n\n\n\nPeut-on d\u00e9couper l'acier inoxydable au plasma avec de l'air comprim\u00e9 ?<\/h3>\n\n\n\n Oui, mais la qualit\u00e9 des bords s'en ressentira. L'oxyg\u00e8ne de l'air cr\u00e9e une couche d'oxyde \u00e9paisse et fonc\u00e9e, tandis que l'azote provoque une nitruration des ar\u00eates. Si vous soudez directement sur une ar\u00eate d\u00e9coup\u00e9e \u00e0 l'air, vous obtiendrez une porosit\u00e9 importante de la soudure. N'utilisez l'air que si un meulage post-d\u00e9coupe est d\u00e9j\u00e0 pr\u00e9vu.<\/p>\n\n\n\n
Quels sont les risques pour la sant\u00e9 li\u00e9s \u00e0 la d\u00e9coupe au plasma de l'acier inoxydable ?<\/h3>\n\n\n\n Le principal danger est le chrome hexavalent [Cr(VI)]. La chaleur intense vaporise le chrome de l'acier inoxydable en une fum\u00e9e hautement toxique et canc\u00e9rig\u00e8ne. Vous devez utiliser une table d'eau pour refroidir les particules ou une table \u00e0 courant descendant \u00e0 grande vitesse avec une filtration HEPA industrielle.<\/p>\n\n\n\n
Pouvez-vous d\u00e9couper au plasma de l'acier inoxydable poli ou rev\u00eatu ?<\/h3>\n\n\n\n Oui. Toutefois, si la feuille est recouverte d'un film protecteur en PVC, vous devez utiliser de l'azote pur comme gaz plasmag\u00e8ne et gaz de protection afin d'\u00e9viter que le plastique ne s'enflamme et n'ab\u00eeme la finition. Veillez \u00e9galement \u00e0 ce que la pince de mise \u00e0 la terre soit fix\u00e9e \u00e0 une partie m\u00e9tallique nue pour compl\u00e9ter le circuit.<\/p>\n\n\n\n
Quels sont les m\u00e9taux qu'un d\u00e9coupeur plasma ne peut PAS couper ?<\/h3>\n\n\n\n Le d\u00e9coupage au plasma n\u00e9cessite un arc \u00e9lectrique entre la torche et la pi\u00e8ce \u00e0 d\u00e9couper. Il ne peut donc pas d\u00e9couper des mat\u00e9riaux non conducteurs tels que le plastique, le bois ou le verre. Il peut facilement d\u00e9couper n'importe quel m\u00e9tal conducteur, y compris l'acier au carbone, l'acier inoxydable, l'aluminium et le cuivre.<\/p>","protected":false},"excerpt":{"rendered":"
Le d\u00e9coupage au plasma fait fondre l'acier inoxydable \u00e0 l'aide d'un jet de gaz ionis\u00e9 \u00e9lectriquement et \u00e0 grande vitesse. Pour \u00e9viter l'oxydation des bords et minimiser les scories, les fabricants industriels utilisent des gaz de protection tels que l'azote ou le H35 (argon\/hydrog\u00e8ne) au lieu de l'air comprim\u00e9. Il traite rapidement les t\u00f4les mi-lourdes \u00e0 lourdes, bien qu'un contr\u00f4le pr\u00e9cis de la vitesse soit essentiel pour minimiser la zone affect\u00e9e thermiquement (ZAT).<\/p>","protected":false},"author":4,"featured_media":8189,"comment_status":"closed","ping_status":"closed","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"_acf_changed":false,"footnotes":""},"categories":[1],"tags":[],"class_list":["post-8188","post","type-post","status-publish","format-standard","has-post-thumbnail","hentry","category-uncategorized"],"acf":[],"yoast_head":"\n
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